冷凝鍋爐型號(hào)參數(shù) 建設(shè)綠色化工廠

導(dǎo)讀：

清理鍋爐時(shí)的酸洗操作：酸洗是清除鍋爐內(nèi)里氧化皮和銹腐蝕物的主要方法，通過使用酸性溶液，有效去除這些腐蝕性雜質(zhì)（水垢），使鍋爐達(dá)到更加長(zhǎng)久穩(wěn)定的使用壽命。方快鍋爐總結(jié)出8項(xiàng)酸洗注意事項(xiàng)，幫助您的鍋爐更好的進(jìn)行清理工作。1、酸洗前要確認(rèn)水垢的性質(zhì)，厚度及范圍。2、酸洗工作必須在有經(jīng)驗(yàn)的鍋爐技術(shù)人員指導(dǎo)下

清理鍋爐時(shí)的酸洗操作：酸洗是清除鍋爐內(nèi)里氧化皮和銹腐蝕物的主要方

清理冷凝鍋爐型號(hào)參數(shù)時(shí)的酸洗操作：酸洗是清除鍋爐內(nèi)里氧化皮和銹腐蝕物的主要方法，通過使用酸性溶液，有效去除這些腐蝕性雜質(zhì)（水垢），使鍋爐達(dá)到更加長(zhǎng)久穩(wěn)定的使用壽命。方快鍋爐總結(jié)出8項(xiàng)酸洗注意事項(xiàng)，幫助您的鍋爐更好的進(jìn)行清理工作。1、酸洗前要確認(rèn)水垢的性質(zhì)，厚度及范圍。2、酸洗工作必須在有經(jīng)驗(yàn)的鍋爐技術(shù)人員指導(dǎo)下進(jìn)行，并對(duì)酸洗的方案經(jīng)過反復(fù)論證，制定切實(shí)可靠的酸洗方案。3、無論采用何種緩蝕劑都不可避免的會(huì)對(duì)鍋爐產(chǎn)生一定的腐蝕作用；因此，酸洗不宜多次采用。4、鍋筒受壓元件如有裂縫或其它的滲漏缺陷，必須在酸洗前將這些缺陷全部清除，再進(jìn)行酸洗工作，否則會(huì)發(fā)生泄漏等不良事故。5、酸洗時(shí)，操作人員應(yīng)佩戴好防護(hù)用品（防酸手套、防酸服、防酸口罩、防酸眼鏡等），打開門窗，加強(qiáng)空氣流通，以防這些酸性物質(zhì)傷害到身體。嚴(yán)禁在工作場(chǎng)所進(jìn)行焊接、吸煙或取用明火的操作，以防氫氣爆炸造成人身傷亡和其它經(jīng)濟(jì)損失。6、酸洗前應(yīng)將鍋爐的供水泵、蒸汽出口和排污管道用盲板進(jìn)行全面隔絕，打開排空閥，使得酸洗時(shí)產(chǎn)生的氣體順利排出。7、酸洗的溫度應(yīng)控制在5℃為宜。

試驗(yàn)表明，水冷壁的前半部上升管流速較高，而且十分穩(wěn)定；后半部隨著

試驗(yàn)表明，水冷壁的前半部上升管流速較高，而且十分穩(wěn)定；后半部隨著流速降低，流速由輕微波動(dòng)逐漸加大。7.J<.冷壁后部幾根上升管的流速波動(dòng)十分明顯。此現(xiàn)象是噴人的回水與由下降管引人的鍋水相混合擾動(dòng)引起的。由圖10-27可見，從第93號(hào)上升管開始波動(dòng)加大。表明混合產(chǎn)生的旋渦正處于由噴口至該管的區(qū)段內(nèi)。此區(qū)段的長(zhǎng)度（800mm）約為集箱內(nèi)直徑（305mm）的2.5倍。

低階煤熱解產(chǎn)物的產(chǎn)率和性質(zhì)與反應(yīng)器類型及熱解溫度等工藝條

低階煤熱解產(chǎn)物的產(chǎn)率和性質(zhì)與反應(yīng)器類型及熱解溫度等工藝條件密切相關(guān),直接影響下游產(chǎn)業(yè)鏈的開發(fā)與延伸,一直是煤熱解工藝開發(fā)過程中關(guān)注的重點(diǎn).為獲得滿足產(chǎn)物后續(xù)規(guī)?；靡蟮淖顑?yōu)熱解工藝條件,采用1kg/h內(nèi)旋式移動(dòng)床連續(xù)熱解試驗(yàn)爐,以神木煤為原料,研究熱解溫度對(duì)半焦燃燒性、可磨性、穩(wěn)定性以及焦油產(chǎn)率和組分分布的影響規(guī)律.結(jié)果表明:內(nèi)旋式移動(dòng)床熱解爐控制熱解溫度500～800℃,熱解時(shí)間150min時(shí),半焦產(chǎn)率為68.53％～78.62％,焦油產(chǎn)率先升高后降低,在650℃時(shí)最高,為7.52％;連續(xù)試驗(yàn)中半焦揮發(fā)分波動(dòng)在1個(gè)百分點(diǎn)以內(nèi),氣流著火溫度為562.1～730.5℃,著火性能處于易燃和中等可燃范圍,哈氏可磨性指數(shù)隨著熱解溫度先升高后降低;熱解溫度控制為600～700℃,獲得較高焦油產(chǎn)率的同時(shí),半焦質(zhì)量可滿足電站冷凝鍋爐型號(hào)參數(shù)和高爐噴吹規(guī)模利用的要求;通過反應(yīng)器溫度場(chǎng)控制可以實(shí)現(xiàn)焦油組分的調(diào)控,反應(yīng)器底部溫度650℃,中上部溫度450～550℃時(shí),焦油中重質(zhì)組分含量(>360℃餾分)最低為25.68％,有利于后續(xù)蒸餾、加氫等處理;反應(yīng)器中上部溫度高于550℃時(shí),揮發(fā)物二次反應(yīng)加劇,導(dǎo)致輕質(zhì)組分含量降低。

由于W火焰冷凝鍋爐型號(hào)參數(shù)NOx排放濃度高,一些電廠采用低氮燃燒+SNCR脫硝+SCR脫硝的耦合脫硝方式,但運(yùn)行中出現(xiàn)了氨逃逸濃度嚴(yán)重超標(biāo)的問題.以某600MW超臨界W火焰鍋爐為對(duì)象,采用CFD數(shù)值模擬輔以實(shí)測(cè)驗(yàn)證方法研究了鍋爐負(fù)荷、尿素噴射層流場(chǎng)、氨氮摩爾比等因素對(duì)SNCR脫硝及SCR入口流場(chǎng)分布的影響.研究發(fā)現(xiàn):SOFA風(fēng)沿前后墻非等間距布置是造成尿素噴射層速度場(chǎng)及溫度場(chǎng)不均的主要原因;隨鍋爐負(fù)荷降低,噴槍層截面平均溫度趨向于SNCR最佳脫硝溫度,脫硝效率逐漸增加;SCR入口截面溫度、流速及NOx濃度分布皆不均勻,隨SNCR脫硝效率提高,SCR入口截面NOx濃度分布偏差增大,不同負(fù)荷時(shí)SCR入口截面NOx相對(duì)偏差達(dá)35％～53％.SNCR脫硝嚴(yán)重影響SCR脫硝反應(yīng)器入口NOx濃度均勻性,最終導(dǎo)致SCR氨逃逸濃度嚴(yán)重超標(biāo),建議通過優(yōu)化SOFA風(fēng)布置及在SCR入口段加裝煙氣混合器加以解決。

大型燃煤冷凝鍋爐型號(hào)參數(shù)是燃煤電廠三大主要設(shè)備之一,是維持電廠正常運(yùn)行的重要設(shè)備,也是電廠運(yùn)行中主要的能耗設(shè)備,將節(jié)能降耗技術(shù)應(yīng)用到鍋爐運(yùn)行中,能夠在保障鍋爐運(yùn)行效率的同時(shí)降低能耗,有助于提高燃煤電廠的整體熱效率,更好地符合發(fā)電企業(yè)持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略.本文從燃煤電廠鍋爐節(jié)能降耗的重要性出發(fā),結(jié)合燃煤鍋爐運(yùn)行狀況,就節(jié)能降耗技術(shù)在燃煤電廠鍋爐運(yùn)行中的應(yīng)用進(jìn)行了分析和討論,希望能夠?yàn)槿济弘姀S鍋爐的節(jié)能運(yùn)行提供參考。

結(jié)論：

清理鍋爐時(shí)的酸洗操作：酸洗是清除鍋爐內(nèi)里氧化皮和銹腐蝕物的主要方法，通過使用酸性溶液，有效去除這些腐蝕性雜質(zhì)（水垢），使鍋爐達(dá)到更加長(zhǎng)久穩(wěn)定的使用壽命。試驗(yàn)表明，水冷壁的前半部上升管流速較高，而且十分穩(wěn)定；后半部隨著流速降低，流速由輕微波動(dòng)逐漸加大。低階煤熱解產(chǎn)物的產(chǎn)率和性質(zhì)與反應(yīng)器類型及熱解溫度等工藝條件密切相關(guān),直接影響下游產(chǎn)業(yè)鏈的開發(fā)與延伸,一直是煤熱解工藝開發(fā)過程中關(guān)注的重點(diǎn).為獲得滿足產(chǎn)物后續(xù)規(guī)模化利用要求的最優(yōu)熱解工藝條件,采用1kg/h內(nèi)旋式移動(dòng)床連續(xù)熱解試驗(yàn)爐,以神木煤為原料,研究熱解溫度對(duì)半焦燃燒性、可磨性、穩(wěn)定性以及焦油產(chǎn)率和組分分布的影響規(guī)律.結(jié)果表明:內(nèi)旋式移動(dòng)床熱解爐控制熱解溫度500～800℃,熱解時(shí)間150min時(shí),半焦產(chǎn)率為68.53％～78.62％,焦油產(chǎn)率先升高后降低,在650℃時(shí)最高,為7.52％;連續(xù)試驗(yàn)中半焦揮發(fā)分波動(dòng)在1個(gè)百分點(diǎn)以內(nèi),氣流著火溫度為562.1～730.5℃,著火性能處于易燃和中等可燃范圍,哈氏可磨性指數(shù)隨著熱解溫度先升高后降低;熱解溫度控制為600～700℃,獲得較高焦油產(chǎn)率的同時(shí),半焦質(zhì)量可滿足電站鍋爐和高爐噴吹規(guī)模利用的要求;通過反應(yīng)器溫度場(chǎng)控制可以實(shí)現(xiàn)焦油組分的調(diào)控,反應(yīng)器底部溫度650℃,中上部溫度450～550℃時(shí),焦油中重質(zhì)組分含量(>360℃餾分)最低為25.68％,有利于后續(xù)蒸餾、加氫等處理;反應(yīng)器中上部溫度高于550℃時(shí),揮發(fā)物二次反應(yīng)加劇,導(dǎo)致輕質(zhì)組分含量降低。由于W火焰鍋爐NOx排放濃度高,一些電廠采用低氮燃燒+SNCR脫硝+SCR脫硝的耦合脫硝方式,但運(yùn)行中出現(xiàn)了氨逃逸濃度嚴(yán)重超標(biāo)的問題.以某600MW超臨界W火焰鍋爐為對(duì)象,采用CFD數(shù)值模擬輔以實(shí)測(cè)驗(yàn)證方法研究了鍋爐負(fù)荷、尿素噴射層流場(chǎng)、氨氮摩爾比等因素對(duì)SNCR脫硝及SCR入口流場(chǎng)分布的影響.研究發(fā)現(xiàn):SOFA風(fēng)沿前后墻非等間距布置是造成尿素噴射層速度場(chǎng)及溫度場(chǎng)不均的主要原因;隨鍋爐負(fù)荷降低,噴槍層截面平均溫度趨向于SNCR最佳脫硝溫度,脫硝效率逐漸增加;SCR入口截面溫度、流速及NOx濃度分布皆不均勻,隨SNCR脫硝效率提高,SCR入口截面NOx濃度分布偏差增大,不同負(fù)荷時(shí)SCR入口截面NOx相對(duì)偏差達(dá)35％～53％.SNCR脫硝嚴(yán)重影響SCR脫硝反應(yīng)器入口NOx濃度均勻性,最終導(dǎo)致SCR氨逃逸濃度嚴(yán)重超標(biāo),建議通過優(yōu)化SOFA風(fēng)布置及在SCR入口段加裝煙氣混合器加以解決。