全預(yù)冷凝式燃?xì)馍逃脽崴疇t是常壓鍋爐么 方快鍋爐在鍋爐煤改氣方面發(fā)揮積極作用

導(dǎo)讀：

方快鍋爐為減少排煙熱損失，投入了大量精力及資金。鍋爐采用先進(jìn)的冷凝技術(shù)，充分利用煙氣余熱，排煙溫度可降至50℃左右，熱效率也提升至107%以上。二、減少燃料未完全燃燒熱損失

方快鍋爐為減少排煙熱損失，投入了大量精力及資金

方快全預(yù)冷凝式燃?xì)馍逃脽崴疇t是常壓鍋爐么為減少排煙熱損失，投入了大量精力及資金。鍋爐采用先進(jìn)的冷凝技術(shù)，充分利用煙氣余熱，排煙溫度可降至50℃左右，熱效率也提升至107%以上。二、減少燃料未完全燃燒熱損失

硬度檢測采用TH160型里氏硬度計對鼓包區(qū)域進(jìn)行硬度檢測

硬度檢測采用TH160型里氏硬度計對鼓包區(qū)域進(jìn)行硬度檢測，鼓包中心處硬度平均值為326HLD，外圍周邊未變形處硬度為349HLD，鼓包中心與外圍周邊區(qū)域均未發(fā)現(xiàn)材質(zhì)硬化。

某電廠600MW亞臨界鍋爐低氮燃燒器改造后一直存在高

某電廠600MW亞臨界全預(yù)冷凝式燃?xì)馍逃脽崴疇t是常壓鍋爐么低氮燃燒器改造后一直存在高溫腐蝕現(xiàn)象嚴(yán)重、再熱汽溫偏差較大的問題,對改造后的鍋爐進(jìn)行了數(shù)值模擬計算.結(jié)果表明,改造后爐膛出口煙溫偏差較小,爐內(nèi)整體溫度上升,但水冷壁貼壁區(qū)域溫度反而有所降低,爐膛整體CO體積分?jǐn)?shù)隨著燃盡風(fēng)率的增大而大幅上升,高溫腐蝕風(fēng)險增大.實(shí)際運(yùn)行中再熱汽溫偏差較大與風(fēng)箱結(jié)構(gòu)引起的二次風(fēng)實(shí)際不均勻程度有關(guān).針對數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行燃燒調(diào)整后,爐內(nèi)強(qiáng)還原性氣氛區(qū)域CO體積分?jǐn)?shù)有了明顯下降,兩側(cè)再熱汽溫偏差從40℃下降至10℃以下,加減負(fù)荷時的再熱汽溫穩(wěn)定程度亦有所提高。

基于全預(yù)混高效冷凝全預(yù)冷凝式燃?xì)馍逃脽崴疇t是常壓鍋爐么節(jié)能、環(huán)保、體積小、安裝靈活、運(yùn)行穩(wěn)定性高等優(yōu)勢的"分布式冷凝燃?xì)夤?已成為目前解決城市清潔供熱的一條有效途徑，同時對保障城市供熱安全和節(jié)約投資特別是大大降低運(yùn)行成本后，對燃?xì)夤岬拇竺娣e應(yīng)用具有積極意義。

首先我們要了解，什么樣的全預(yù)冷凝式燃?xì)馍逃脽崴疇t是常壓鍋爐么屬于冷凝鍋爐，它有什么性能和優(yōu)點(diǎn)。

結(jié)論：

方快鍋爐為減少排煙熱損失，投入了大量精力及資金。硬度檢測采用TH160型里氏硬度計對鼓包區(qū)域進(jìn)行硬度檢測，鼓包中心處硬度平均值為326HLD，外圍周邊未變形處硬度為349HLD，鼓包中心與外圍周邊區(qū)域均未發(fā)現(xiàn)材質(zhì)硬化。某電廠600MW亞臨界鍋爐低氮燃燒器改造后一直存在高溫腐蝕現(xiàn)象嚴(yán)重、再熱汽溫偏差較大的問題,對改造后的鍋爐進(jìn)行了數(shù)值模擬計算.結(jié)果表明,改造后爐膛出口煙溫偏差較小,爐內(nèi)整體溫度上升,但水冷壁貼壁區(qū)域溫度反而有所降低,爐膛整體CO體積分?jǐn)?shù)隨著燃盡風(fēng)率的增大而大幅上升,高溫腐蝕風(fēng)險增大.實(shí)際運(yùn)行中再熱汽溫偏差較大與風(fēng)箱結(jié)構(gòu)引起的二次風(fēng)實(shí)際不均勻程度有關(guān).針對數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行燃燒調(diào)整后,爐內(nèi)強(qiáng)還原性氣氛區(qū)域CO體積分?jǐn)?shù)有了明顯下降,兩側(cè)再熱汽溫偏差從40℃下降至10℃以下,加減負(fù)荷時的再熱汽溫穩(wěn)定程度亦有所提高?；谌A(yù)混高效冷凝鍋爐節(jié)能、環(huán)保、體積小、安裝靈活、運(yùn)行穩(wěn)定性高等優(yōu)勢的"分布式冷凝燃?xì)夤?已成為目前解決城市清潔供熱的一條有效途徑，同時對保障城市供熱安全和節(jié)約投資特別是大大降低運(yùn)行成本后，對燃?xì)夤岬拇竺娣e應(yīng)用具有積極意義。