燃?xì)忮仩t維修大全 環(huán)保性能超出用戶預(yù)期

導(dǎo)讀：

鍋爐本體采用硅酸鋁毯作為保溫材料，輸送管道以及焊接處都置有超細(xì)離心玻璃絲棉保溫材料，雙管齊下，確保鍋爐良好的密封性能，將散熱損失降到最低。

鍋爐本體采用硅酸鋁毯作為保溫材料，輸送管道以及焊接處都置有超細(xì)

鍋爐本體采用硅酸鋁毯作為保溫材料，輸送管道以及焊接處都置有超細(xì)離心玻璃絲棉保溫材料，雙管齊下，確保鍋爐良好的密封性能，將散熱損失降到最低。

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為了減少燃?xì)忮仩t維修大全氮氧化物排放,達(dá)到環(huán)保局燃?xì)忮仩t氮氧化物排放濃度<30mg/Nm3要求,采用ECO-SF低氮冷凝再循環(huán)裝置系統(tǒng),通過對(duì)鍋爐助燃新風(fēng)加熱,根據(jù)鍋爐負(fù)荷ECO-SF精確回?zé)煴壤?由熱循環(huán)泵驅(qū)動(dòng)真空噴射器形成氮?dú)夥蛛x負(fù)壓腔,降低了氮?dú)鉂舛葻煔庥烧婵諊娚淦魉腿隕CO-SF2并與新風(fēng)進(jìn)行混合,使鍋爐排放氮氧化物滿足環(huán)保要求。

某鍋爐再熱器進(jìn)口聯(lián)箱南引出管與聯(lián)箱拉拔管對(duì)接焊縫熔合線附近發(fā)生斷

某鍋爐再熱器進(jìn)口聯(lián)箱南引出管與聯(lián)箱拉拔管對(duì)接焊縫熔合線附近發(fā)生斷裂.對(duì)失效管段進(jìn)行宏觀檢查、金相、力學(xué)性能等試驗(yàn)分析,發(fā)現(xiàn)斷裂斷口起源于焊縫熔合線附近且位于結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中部位,由于拉拔管熱處理工藝不到位導(dǎo)致拉拔管側(cè)母材金相組織異常,性能偏低,裂紋快速向聯(lián)箱拉拔管側(cè)母材擴(kuò)展,引起斷裂.為此建議在機(jī)組檢修期間加強(qiáng)對(duì)聯(lián)箱拉拔管母材的硬度檢查、該部位焊口檢查以及聯(lián)箱的膨脹自由度檢查,必要時(shí)對(duì)管路結(jié)構(gòu)進(jìn)行改型以避免較大的結(jié)構(gòu)應(yīng)力。

天然氣鍋爐的耗氣量可根據(jù)以下公式進(jìn)行計(jì)算：天然氣鍋爐每小時(shí)的耗氣量=鍋爐熱效率/天然氣熱值/鍋爐效率。通過以上公式可以得出結(jié)論：天然氣鍋爐的耗氣量主要取決于鍋爐容量、天然氣熱值以及鍋爐效率，而鍋爐容量和天然氣熱值一般是無法改變的，能夠決定天然氣鍋爐每小時(shí)耗氣量的多少也就是鍋爐的燃燒效率。

使用天然氣鍋爐時(shí)，耗氣量成本則是：1m3天然氣熱量是8500kcal/m3×熱效率100%=8500kcal/m3；1噸熱水的耗氣量為35000kcal÷8500kcal/m3=4.12m3；

結(jié)論：

鍋爐本體采用硅酸鋁毯作為保溫材料，輸送管道以及焊接處都置有超細(xì)離心玻璃絲棉保溫材料，雙管齊下，確保鍋爐良好的密封性能，將散熱損失降到最低。為了減少燃?xì)忮仩t氮氧化物排放,達(dá)到環(huán)保局燃?xì)忮仩t氮氧化物排放濃度<30mg/Nm3要求,采用ECO-SF低氮冷凝再循環(huán)裝置系統(tǒng),通過對(duì)鍋爐助燃新風(fēng)加熱,根據(jù)鍋爐負(fù)荷ECO-SF精確回?zé)煴壤?由熱循環(huán)泵驅(qū)動(dòng)真空噴射器形成氮?dú)夥蛛x負(fù)壓腔,降低了氮?dú)鉂舛葻煔庥烧婵諊娚淦魉腿隕CO-SF2并與新風(fēng)進(jìn)行混合,使鍋爐排放氮氧化物滿足環(huán)保要求。某鍋爐再熱器進(jìn)口聯(lián)箱南引出管與聯(lián)箱拉拔管對(duì)接焊縫熔合線附近發(fā)生斷裂.對(duì)失效管段進(jìn)行宏觀檢查、金相、力學(xué)性能等試驗(yàn)分析,發(fā)現(xiàn)斷裂斷口起源于焊縫熔合線附近且位于結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中部位,由于拉拔管熱處理工藝不到位導(dǎo)致拉拔管側(cè)母材金相組織異常,性能偏低,裂紋快速向聯(lián)箱拉拔管側(cè)母材擴(kuò)展,引起斷裂.為此建議在機(jī)組檢修期間加強(qiáng)對(duì)聯(lián)箱拉拔管母材的硬度檢查、該部位焊口檢查以及聯(lián)箱的膨脹自由度檢查,必要時(shí)對(duì)管路結(jié)構(gòu)進(jìn)行改型以避免較大的結(jié)構(gòu)應(yīng)力。天然氣鍋爐的耗氣量可根據(jù)以下公式進(jìn)行計(jì)算：天然氣鍋爐每小時(shí)的耗氣量=鍋爐熱效率/天然氣熱值/鍋爐效率。