0.5t電加熱蒸汽鍋爐生產廠家 項目眾多經驗豐富

各大鍋爐廠家對于冷凝鍋爐的研發(fā)也在向著智能化和可操控化方向前進，以更好的自動化操作系統(tǒng)實現(xiàn)設備工藝的智能化操控。對于使用冷凝鍋爐的企事業(yè)單位而言，在節(jié)省人力勞動和簡化操作方面，都是極好的。2、更重視使用耐久性和持續(xù)穩(wěn)定性

方快天然氣鍋爐在各大行業(yè)均有應用，國家級辦事機關、大型商場及集中住宅區(qū)，以及如達利、伊利、中石化、APEC會議（2014年）等大型企業(yè)及國際會議，都有方快鍋爐的身影。

氣0.5t電加熱蒸汽鍋爐生產廠家水冷壁爆管原因分析與處理概述隨著西氣東輸?shù)裙こ躺钊肱c完成，以及北京、烏魯木齊、大慶等城市和地區(qū)供熱熱源“煤改氣”的實施，推動了燃氣鍋爐的應用。燃氣鍋爐一般多采用D型、0型、A型、p型[1-2]，這4種爐型基本按爐膛橫截面的形狀劃分。其中，D型、0型、A型鍋爐屬于中小容量的臥式鍋爐，耵型鍋爐屬于大型立式鍋爐。這4種爐型均采用膜式水冷壁結構，消除了煙氣泄漏，降低了熱損失，提高了鍋爐熱效率，保證了結構的穩(wěn)定性。具有結構緊湊、安裝期短、熱效率高、噪聲低、能耗小、污染物排放低、使用壽命長(設計使用壽命為30a)、適應負荷波動能力強等特點，可實現(xiàn)計算機編程控制運行及故障保護功能。國內對蒸發(fā)量在75t／h以上的大功率燃氣蒸汽鍋爐的開發(fā)經驗稍顯不足，開發(fā)工作大多是建立在借鑒引進的歐美小型燃氣蒸汽鍋爐的基礎之上。由我國自主設計的大功率燃氣蒸汽鍋爐在運行使用過程中多有振動、爆管等問題出現(xiàn)。本文對某蒸發(fā)量為160t／h的燃氣蒸汽鍋爐水冷壁爆管原因及處理方法進行探討。2事故概況某熱電廠燃氣鍋爐房配置1臺蒸發(fā)量為160t／h的燃氣蒸汽鍋爐(D型)，配置2臺燃燒器，在運行期間，多次出現(xiàn)爆管事故。水冷壁爆管現(xiàn)場見圖1。爆管位于爐膛兩側水冷壁，距鍋爐前墻2.5～3.0m，爆管高度基本為爐膛中心高度。爆管周圍水冷壁有結焦現(xiàn)象，見圖2。對爆管位置水冷壁管子解剖發(fā)現(xiàn)，管子內部幾乎無結垢現(xiàn)象。3運行情況調查燃氣鍋爐結構參數(shù)為：爐膛長度(進深)為9.7m，爐膛寬度為6.0m，爐膛平均高度為4.62m。爐膛容積約為268m3，采用強制通風、微正壓燃燒。水處理采用爐外化學處理(鈉離子交換器)，經取樣化驗，軟化水硬度(硬度以軟化水中鈣、鎂離子的總濃度衡量)0.8mmol／L，pH值為7.4，屬于正常范圍，符合GB1576—2008《工業(yè)鍋爐水質》的要求。燃燒器為旋流式燃燒器(見圖3)，兩臺旋流燃燒器安裝位置見圖4，旋流燃燒器安裝高度基本為爐膛中心高度。運行過程中振動情況良好，額定負荷下，每臺燃燒器耗氣量約6400m3／h。4鍋爐爆管原因分析一般情況下，燃油燃氣鍋爐出現(xiàn)爆管的主要原因為：①鍋爐本身質量問題：如水冷壁管子材質以及管壁厚度問題；水動力失衡；煙氣不流暢，有渦流導致振動產生斷管。②管內結垢：供水水質差，硬度高，管內結垢嚴重。③缺水干燒：當給水系統(tǒng)局部發(fā)生故障或者鍋爐房內數(shù)臺鍋爐存在給水分配不當時，容易造成爐內水循環(huán)失衡，局部缺水或者水動力下降，導致干燒而爆管。④燃燒器：燃燒器燃燒狀況不佳，有嚴重振動?；蛘呤侨紵鹧嫘螤钆c爐膛不匹配，火焰沖刷水冷壁面，造成部分水冷壁面溫度過高，導致爆管。該鍋爐的各項材質檢測結果均符合標準，管內也沒有明顯結垢現(xiàn)象，也不存在缺水干燒的問題。因此，最大可能是燃燒器存在問題。在布置兩臺旋流式燃燒器時，為了使單臺燃燒器的火焰能自由擴展，形成必要的回流區(qū)，并不使火焰相互干擾，應保持兩臺旋流式燃燒器之間有一定距離。為了避免火焰撞擊側墻或爐底，應保持燃燒器與側墻以及爐底之間有一定距離。這些距離最小值范圍為：相鄰燃燒器中心距(2.5～3.0)d，燃燒器中心線與側墻的距離(3.0～3.5)d，d表示喉口直徑。這兩臺旋流式燃燒器采用前墻水平布置，安裝位置見圖4，喉口直徑d為866mm。2臺燃燒器中心線距離2500mm，符合上述要求。喉口中心到側墻距離1700mm，遠小于燃燒器中心線與側墻距離最小限值。燃燒器廠家提供的數(shù)據(jù)，火焰直徑為3500mm，即火焰半徑為1750mm，大于喉口中心到側墻的距離。綜上所述，旋流式燃燒器產生的火焰半徑過大，沖刷側墻水冷壁，使得局部溫度過高。導致水冷壁表面結焦，傳熱性能下降，管子局部溫度升高，金相組織發(fā)生變化，造成材質劣化，強度下降。當爐溫降低或者停爐時，管壁溫度降低，管壁的結碳以及氧化層脫落，管壁逐漸變薄、變形，最終因強度不足導致局部爆破漏水。5解決方法由以上分析可知，要解決鍋爐爆管問題，就要避免火焰沖刷兩側水冷壁。可采取的措施包括：第一種措施：加大爐膛寬度，重新布置燃燒器水平位置；第二種措施：縮小燃燒器火焰直徑。第一種措施的工程量大，因此考慮采取第二種措施，下面我們對第二種措施的可行性及效果進行分析。燃燒器原喇叭形喉口的擴散角約45°，喇叭形喉口使空氣向外擴散流動，進而使得火焰擴散。特別是當相鄰兩臺燃燒器的喇叭形喉口內空氣的旋流方向相反時，氣流流出喉口后更容易發(fā)生碰撞，使火焰更容易沖刷兩側水冷壁。因此，考慮將喇叭形喉口改造成直筒形喉口。直筒形喉口優(yōu)于喇叭形喉口的原因為：直筒形喉口容易制造，而且造價較低。最重要的是，直筒形喉口可縮小火焰直徑，防止兩臺燃燒器之間氣流的強烈碰撞，從而解決火焰沖刷兩側水冷壁的問題。改造方案：為每臺燃燒器加裝一個直筒形不銹鋼喉口，并將空缺部分進行封堵，改造后的直筒形喉口結構見圖5，圖中數(shù)值單位為mm。將原來的喇叭形喉口改造成直筒形喉口，并保持前墻厚度不變，使得氣流能夠相對收縮，從而縮小火焰直徑。圖5中hmax為射流邊界的最大穿透深度[3]，經校核計算，射流邊界的最大穿透深度hmax=228mm，小于燃氣噴嘴到喉口的距離(300mm)，未觸碰到燃燒器喉口，滿足設計要求。經CFD仿真，得到改造后的火焰形態(tài)，見圖6。由圖6可知，火焰未沖刷爐膛兩側水冷壁，火焰直徑、長度合適，與爐膛匹配度好。改造后運行滿一年，未再出現(xiàn)爆管現(xiàn)象，燃燒器工作平穩(wěn)。

優(yōu)化各臺鍋爐運行負荷提供依據(jù)。

循環(huán)倍率的影響。增加循環(huán)倍率可提高脫硫效率，因為飛灰再循環(huán)增大了石灰石在床內的停留時間，提高了脫硫劑的利用率。床內風速的影響。床內風速增加對鼓泡流化床鍋爐而言將增加揚析量，S02的停留時間也將減小。這些變化對減少S02脫除的影響要大于風速增加使床溫均勻化和顆粒磨損帶來的對脫硫的促進作用。因此，會使脫硫效率有所下降。對于循環(huán)流化床鍋爐而言，增加風速能增加循環(huán)量，因而對脫硫效率影響較小。

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